施拉格电动机本质上是绕线转子感应电动机和变频器的组合。施压电机可视为倒相多相感应电机。不像感应电动机施拉格电机的一次绕组在转子上。在三个滑环的帮助下，将三相电源提供给初级电源。次级绕组在定子上。除了一次绕组和二次绕组外，还有第三种绕组，称为第三绕组，它与换向器相连。初级和第三级安置在相同的转子槽中，并相互耦合。次级绕组端子通过三组活动电刷A与换向器相连1一个2B1B2和C1C2．刷的位置可以通过在电机后面安装的轮子来改变。电刷之间的角位移决定了注入到二次绕组的电动势，这是速度和功率因数控制所需要的。
施压电机的工作原理
在静止状态下，由于三相电流在初级绕组中流动，产生旋转磁场。这个旋转磁场以同步速度n切断二次电机年代．
因此,根据楞次定律转子将在一个方向旋转，以反对的原因，即诱导滑移频率电磁脉冲进入次级。因此转子的旋转方向与同步旋转场的旋转方向相反。现在气隙场以滑移速度n旋转年代- nr关于次级的。因此，静止电刷所收集的电动势处于滑脱频率，因此适合于注入二次电动势。
施压电机的速度控制
施料马达速度控制通过改变注入电机的电动势是可能的，这可以通过改变两个电刷之间的角位移来控制。为了理解施拉格电机的速度控制，我们先来了解一下在wrim中使用注入电动势方法的速度控制。
考虑下列转子电路(数值仅用于说明目的)。
设初始电力矩(Te) =负载转矩(Tl) = 2海里
转子电流我r= 2。
让sE2转子电流阴极产生的滑移电动势。
和Ej=注入转子ckt的电动势。
案例1:当Ej与sE2
现在转子电流变成Ir= 1。因此Te< Tl由于哪个电机减速。因此ωr减少。这意味着滑动增加。因此ωr减少直到sE2变成了15V和Ir等于2A，也就是Te= Tl一次。
案例2:当Ej与sE2
现在转子电流变成3A。因此Te> Tl由于哪个电机加速。因此ωr增加。这意味着滑移减少。因此ωr增加直到sE2变成了5V和Ir等于2A，也就是Te= Tl一次。
从上面的分析可以看出，为了提高速度，注入电动势应该与转子中的滑移电动势相一致。为了降低速度，注入电动势应与转子中的滑移电动势不相一致。
现在根据以上原理，我们来看看施力电机的速度控制。
在上图中
E20.=静止电动势在次级感应。
sE20.任一滑移处的感应电动势。
A, b =电刷端子。
在图(a)中，两个电刷连接到同一换向器段，因此短路。在这种情况下注入的电动势是零。因此转子的旋转速度接近于同步速度。
在图(b)中，电刷a和b被一个角位移θ隔开，使得电刷a和b之间的第三绕组轴与第二绕组轴重合。现在在追踪BAabB的路径时我们发现注入了电动势Ej和E的相位相反20.．因此，从上述讨论的原则，电机的速度将从它是在情况a。因此，电机运行在次同步速度，即nr< n年代．
在图(c)中，电刷位置互换。现在跟踪路径BAabB，我们发现注入电动势与静止电动势E是相的20.．因此，电机的速度应该从情况a增加。因此，电机运行在超级同步速度，即nr> n年代．
对于任一电刷分离θ，注入电动势为
由方程可知，注入电动势的最小值为Ejθ = 0时(即电刷短路时)。注入电动势的最大值为Ej= Ejmaxθ = 90度时(即电刷间距为一极间距时)。
功率因数控制
改善功率因数在三次绕组轴和二次绕组轴之间引入ρ的角位移。现在通量φ在覆盖了ρ度的角位移后，一段时间后切断了第三绕组轴。因此电动势相量- Ej在这种情况下滞后于电动势相量- Ejb乘以ρ角。
这两种情况的相量图如下所示
相量图是根据以下公式构造的:
我2落后于我2Z2除以θ。我2'是画与我相反2．我的结果2’和磁化电流I0给出一次电流I1．
从相量图可以清楚地看出，如果第三绕组轴和二次绕组轴的位移是一个角度ρ，那么功率因数就会提高。
施拉格电机的特点
如果我们申请在任一瞬间到第二回路，然后我们得到
在空载条件下2价值很小，因此可以忽略。
因此我们有,
,年代0是空载滑差吗
在那里,
Ejmax是变压器第三绕组中感应到的电动势。
φ米最大磁链
f年代=电源频率
Z =第三系导体数
A =并行路径数
也
在那里,
E20.变压器在次级感应的电动势。
N2’=第二回合的有效回合数
现在将这些值代入空载滑移表达式中，我们得到
这意味着滑移值完全取决于机器常数和电刷分离。
这表明，两种不同的速度可能在无负载取决于注入电动势的阶段。这些速度的大小可以通过调整电刷分离来控制。
在负载条件下
应用程序
适用于起重机、风机、离心泵、输送机等变速传动。
